总经理:18559799562
矣键词软土碎石植强务行岛李村河污水处理厂圮利用亚厅贷款建造的级水处理厂。1期工程处可能力为80，00，该厂位于胶州湾东岸，李村河入海口东南侧。场地原为海滩，由河堤与海堤1成大然水塘。该场±也被确记为污水厂厂址后进行了大面积回填。由于条件所限，原塘底淤泥层未清除。回填十乜括山枳上，粘土，建筑垃圾和少量生活垃圾等。根据规划和工艺流程需要，厂区设计地面高程为第1层人工填土。栏要为新近回填的杂填土，包括粘土部分建筑垃圾花肉岩碎石碎屑及局部夹杂有大块石等。厚度为1.104.80结构松散，极不均勾，不能直接作为堪础持力层。
第2层中粗砂混淤泥。中粗砂与淤泥呈夹层状。层厚，2.31.饱和，松散柏厚淤泥夹泥炭层。
第3层淤泥质粉质粘土混中粗砂。厚5，撕13，=100.欠固结，中等压缩性。
抗浮设计*高地7位2在对七质汾卞进行了深入分祈并施相结合的基础上，对地基处理的方案进行了综合的分析和比较。计付+同的建筑构筑物的结构形式，埋深条件，基底压力和抗浮条件，采用了3种不同的处理方案综1楼候，楼机修仓序鼓风机房脱水机房初沉池及35政变电站等基底埋深较浅的单体，采用连续强夯法进行地基处理。这些单体基底以下有3！杂填土，通过强夯，杂填土的强度人幅度提高，其卧的软，1也能有所改化，从而，满足上部结构对地从承载力和变形的竖求。该方案与碎石，或，基方案相比其优势为能有效提高承载力，降低沉降效果好；并且施工速度快。缩扮期再则是造价低，节打投资，对于次沉淀池施1直径等埋深较大的构筑物采用换土垫层的处理方案。沉池基底标高为3，该处位于第2层土顶面。由于本池基底压力不大，第2层土天然地基承载力己满足要求。基坑开挖后，发现坫底有砘层泥炭将泥，层清除。采用砂石垫层处理。
7.05，共2座，是大型水池。该池池底标高为1.0心。本池基底坐于回填土层内，但距第2粗砂混淤泥层较近。为达到整休*优效果，本池底板结构方案与地基处蔌。方案必须同时考虑。根据本池的具本条件，并考虑到抗浮问。对列方案进行了综合比较。
换砂石土垫层方案。此方案为池底板采用等厚度弹性地基板基底以下杂填土及第2层土顶面的淤泥突泥炭层均挖除。
然后，以青岛地区的强风化花岗岩石屑分层碾压回填。回填的厚度在1.602.5左右。在开挖及回填过程中须采取降水措施。同时，池底板作为受力板其配筋量较大。
碎石，加强夯方案。碎石桩及强穷施工在青岛应用较多，但两者同时使用较少，不过在巳违成的青岛海泊河污水处可厂工程有过成功的采用。此方案的出发点是通过碎石，井的作用，方面是对地基有所挤密，但更重要的作用是作为排水通道，缩短排水距离。以便于强夯时所产生的超孔隙水压力得以快速消散，为强夯能量发挥作用创造条件。尤其对于第23层淤泥含砂土层，因其博透系数较低，如直接采用较大能量的强穷，由于孔隙水压力消散较慢，将使每遍强穷碌层3005001桩长度约1.此方案中施工碎石桩时可在现地面进行，上部3，1不填碎石强夯施工时。要求坫坑开挖至标高1.2同时降低地下水位个。起穷面下31在此前下，池底板采用池壁下条形受力底板，间构造底板方案。构造底板用毛石砼配重抗17构造底板下碎石桩米用221网格布置，在受力底板下碎石桩略加密。采2.5父251中心加点的梅花布置。要求条基下处理后的地坫承载力达到i 0水泥搅拌桩或旋喷桩方案基坑汗挖至设计标高后进行，基施工。桩的长度应穿透游泥质土层和淤质粘土层，进入粉质粘上，桩为8.0，池底板纟构絮与第2方案基本相同。条形底板下的，需加密，以使复合地基承载力达到。=14咖=述3个方案各有特点，换土方案技术难度低，施工简单方便，但剩余沉降量较大，综合费用为210万元；碎石桩加强夯方案施工技术要求高，影响因素多，但沉降量较小，费用低，综介费为4以元，坫方案施，难度较高，但后期沉降*少，费用高，经计算综合费用为364万元。根据以上技术及经济方面的比软结合以往工，的成功经验上终选择了综合费用较低的碎石，加强夯方强夯地基处理的试验与施工综合楼候工楼车库35祝变电站脱水机房鼓风机房及初沉池等多个单体，均采用强穷处理=在人他枳强夯开始前，先选择体量较小点错开半格，2遍强夯间隔时间为2周。第1遍要求*后2夯平均夯沉量小于10第2遍要求*后2夯平均夯沉量小于5然后，以600副和400，1能景满。2遍。穷后2周进行了动力测试，结果第1层土的干容重由1.435提高到1.725，重型动力触探击数晰3.5由4.3提高到14.4.承载力达到。l5Ol8Okla，=lCMPaUdliU的1型动力触保击数山2.5提高到49，承我力由方=801提高到方100.根据检测结果，回填土的夯实效果较好，承载力达到150180他，该层下的第2层软土的上部承栽力也有明显提高整个强夯的累计平均沉降量为54但试夯的影响深度未达到预期的深度根据试夯情况，在进行综合楼候工楼强夯时把第12遍强夯能试加大到1600.
以求加大影响深度。其它参数基本不变。夯后进厅了动测和载荷试验1叫填土承栽力达力=180220逆；第2层土承载力也达到。强夯有效深度也达到化以在以后的机修仓库初沉池鼓风机房等构筑物的强夯中基本采用了综合楼的强夯方案。
由于各处回填土的厚度和成份有所不同，根据每遍夯击的沉降情况，对夯击击数进行现场调整。各单体强夯完成后均进行了检测，检测结果明，承载力绝大部分达到设计要求第2层土的变形模量也有较大提高。
有些单体因局部粘土的含水量过大，夯后承载力较低，设计中采用了局部换土后补夯的措施，经检测效果较好=生物池因其池体大，池内水位深，结构重要性强，因而，对其地基的处理也特别重视。经综合比较而确定的结构和地基处理方案对地基的承我力要求较高，尤代受力底板的地基承载力要求达到乃=141此同时需尽量减少地基的沉降变形，这就对地基处理提出了更高的要求。因此，结合浅基础强夯积累的经验，本池对碎石，条件下的强穷能量进行了适当提高，以期通过加人强夯能。从而使第23软上得到更加有效的加古，从而显著提高地基承载力和玉缩模沾减少地基沉降景=施工时，首先在自然地坪上施工振冲碎孤砰桩长度。加，使代桩端达到砂砾层内。其地以下3不需填碎石。在实施过程中因层土中有部分大块石使振冲钻进困难，后改为先挖掉深层土，再施工碎石碎石，施工完后进行强夯，同时将地下水降个强夯面以下31以七，以保证强夯效果。强穷前首先进行了局部试充试夯能量为25001办瓜穷点布置为661方格网，第1遍与第2遍穷点错开知，每点穷击击数为68击。2遍强夯间隔时间为7 10.第1遍以*后2击平均穷沉量小于10稼为停夯私准，第2舰*后2击1.均穷沉量小于5为停穷标准。试夯因期紧迫只做了2遍点夯。然后采用动测方法进行了检测。检测明，第1层土承载力达到fk能也有明显改善和提高。强夯平均沉降为，由于没有进于小能景满夯因而土以低。据此推测，经过定时间恢复，第2层土强度将有定提高，应能达到设计要求。因此，试夯能量和夯点间距以及单点击数是合适的，可以按此，数进行施1.
在按照试穷参数进行强夯施工中，由于大面积回埙土很不均纟。因而。，夯中根据具体情况现场调整单点山数。大能1点夯2遍之后，将地土挖至距基底0.6叫然后，以1200讯加能量进行第3遍强夯。强夯点网格为4父4.每点夯3古，*了以6，1小能量满夯1遍每点2击。夯后对地基进行了全面检测，检测采用了重型动力触探结合钻孔以及静力载荷试验等方法。静力载荷试验共做4个，3个在桩间土上，1个在碎石桩。载荷板尺为1.1.静载荷试验点全部设在受力底板范围内。试验点处局部开挖以使载荷板标高与池底标高相同。静载试验结果为桩间土力=140150逆3，0=6.37均达到设要求。1型动力触探结果明。强夯后大部分地段强夯效果较好。地基承载力能达到设计要求。但也几处局部地段效果不理想。其检测结果为受力底板下承载力达到。片=105165构造底板下承载力达到；=86.71431心，碎石，处承载力力=2701.承载力较低部位主要是淤泥层士电深较浅的部位。土距起夯面人近。受扰动较大。强度较低。不能满足设计要求根据现场情况，检测后将土层清理并推平至设计标高对于承载力未达到设要求的地段求取换土处理，土料采用当地；的山枳，换土厚度为0.801.5.然后，对回填土采用600，小能量强夯3遍，夯后经动力检测受力底板下均达到设计要求的度指标。*后，对整个基底采用振动碾压机碾压找平使用效果生物池因其体形很大，施工周期较长，因此。也为强夯后体的强度恢复提高提供了条件。在池体满水试验的过程中进行了沉降观测，实测的沉降值仅5，左右。至今，该水厂己正式运行3年综合楼35变电站鼓风机房初沉池沉池及生物池等各单体水处理反渗透设备运行良好。未出现由于不均匀沉降而引起的不良现象。实践证明采用强夯处理杂填土地基效果是显著的，而对于淤泥含砂下卧软土层，通过采取适当排水措施，强夯处理也是可行的，并且是经济实用的。由于本工程受工期制约，导致强夯间隔工业纯水设备时间较短，如能适当延长间隔时间寸游泥含砂土层的加固效果会更好些。本工程中大量采用强夯法处理地基使地基处理的成本大大降低，为本工程大量节省投资创造了条件。
地埤处理，册。中，述筑出。丧社2庄战5.1=3乍+；可；7水处理生杓；七地。处3.方案比。化中8给水排水。15
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